载荷呈正弦曲线变化时(图4.15),可通过以下公式求出平均载荷Fm:图4.15 (a)Fm 0.65 Fmax .......................................... (4.28)图4.15 (b)Fm 0.75 Fmax .......................................... (4.29)(4) 兼有旋转载荷和静载荷时(图4.16)FR :旋转载荷 (N),{kgf}FS :静载荷 (N),{kgf}平均载荷 Fm 的近似值可通过下列公式求出:a) FR FS 时,Fm FR + 0.3FS + 0.2FS2FR ....................... (4.30)b) FR<FS 时,Fm FS + 0.3FR + 0.2FR2FS ....................... (4.31)滚动轴承温度使用范围比较广。轴承IBC总经销
滚动轴承承受载荷运转时,内外圈的滚道面及滚动体的滚动面承受重复循环应力,由于滚道面或滚动面滚动接触面产生的金属疲劳,一些鳞状颗粒可能会从轴承材料上脱落(图 4.1),该现象被称为“剥落”(Flaking)。截止到轴承表面由于应力出现剥落时的总旋转次数称为滚动疲劳寿命,也称作疲劳寿命。如图 4.2 所示,即使是有着相同类型、尺寸、材料、热处理及其他加工工艺的相似轴承,在同一条件下运转,滚动疲劳寿命也存在相当大的离散性。这是因为疲劳导致的材料剥落受多个变量的影响。因此,将这种滚动疲劳寿命作为统计现象处理的基本额定寿命优先于实际滚动疲劳寿命使用。轴承IBC总经销圆锥滚子轴承按照接触角大小可分为普通锥角、中锥角和大锥角型。
如果轴承没有倾斜,且使用了高粘度润滑剂确保有足够的流体油膜厚度时,(a2×a3)值可设为2。根据基本额定动载荷选择轴承时,比较好根据用途选择可靠系数a1,以及基于以往同种机械的润滑条件、温度条件、安装状态等经验确定的C/P或fh 值。基本额定寿命公式(4.1)、(4.2)、(4.5)和(4.6)能够为一系列轴承载荷计算提供符合要求的结果。然而,载荷过大时,可能导致滚动体与滚道的接触点产生有害的塑性变形。当向心轴承的Pr超过C0r(基本额定静载荷)或0.5 Cr(以两者中较小者为准)时,或者推力轴承的Pa超过0.5 Ca时,请咨询NSK确定基本额定疲劳寿命公式的适用性。
为了降低重量和成本或提升设备的性能,常会使用铝、轻合金或塑料(聚缩醛树脂等)作为轴承座的材料。如果轴承座使用了非铁材料,运转过程中出现的任何升温情况都会由于线性膨胀系数的不同影响外圈的过盈量或游隙。塑料的线性膨胀系数较高,因此变化也会较大。轴承外圈配合面因升温引起的游隙或过盈量偏差 D DT 可使用以下公式表示 :D DT=(a1 ·DT1–a2 ·DT2)D (mm) ............. (8.12)式中, D DT :温差引起的配合面间隙或过盈量变动量a1 :轴承座的线性膨胀系数 (1/°C)DT1 :配合面附近的轴承座温升 (°C)a2 :轴承外圈的线性膨胀系数轴承钢 ……a2=12.5x10–6 (1/°C)DT2 :配合面附近的外圈温升 (°C)D :公称轴承外径 (mm)滚针轴承选择类型较多,且很多没有内圈。
轴承滚道表面和滚动面非常光滑,但在显微镜下仍可以看到细微的不平整。由于EHL油膜厚度与表面粗糙程度成正相关,因此,谈及润滑情况时就不能不考虑表面粗糙度。在平均油膜厚度相同的条件下,两种不同的表面粗糙度会产生不同的润滑效果。一种是通过油膜完全分离两个表面(图4.41(a))。另一种则是在表面凸起出发生直接接触(图4.41(b))。润滑效果下降以及表面损伤便是由于图(b)这类情况产生的。符号lambda(L)表示油膜厚度与表面粗糙度之比,其在EHL的研究和应用中被***采用。轴承还可按滚动体的种类,分为球轴承和滚子轴承。NSK24028CE4C3S11轴承经销
单列深沟球轴承摩擦力矩小,适于高转速、低噪音、低振动的场合。轴承IBC总经销
寿命修正系数 aNSK寿命修正系数aNSK是润滑参数 (P-Pu)/C · 1/ac的函数,如下所示:aNSK ∝ F { P−PuC · 1ac, aL} ......................... (4.14)NSK新寿命理论通过修正污染系数ac 将材料和热处理改进对寿命的延长作用纳入考量。由于润滑参数 aL 会基于润滑剂和工作温度随油膜形成的程度而变化,因此该理论还使用了粘度比 k(k =n/n1,其中,n 为运动粘度,n1 为必要粘度)。该理论表明润滑条件越好(k 值越高),轴承的寿命就越长。图 4.9 和 4.10 显示了修正系数 aNSK 作为新寿命计算公式一函数的图解。此外,新寿命计算公式还分别考虑了球轴承和滚子轴承的点接触和线接触。轴承IBC总经销